ISSN 1003-8035 CN 11-2852/P
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兰州地区黄土水平冻胀力分析

张正, 马学宁, 朱启有

张正, 马学宁, 朱启有. 兰州地区黄土水平冻胀力分析[J]. 中国地质灾害与防治学报, 2021, 32(1): 102-107. DOI: 10.16031/j.cnki.issn.1003-8035.2021.01.14
引用本文: 张正, 马学宁, 朱启有. 兰州地区黄土水平冻胀力分析[J]. 中国地质灾害与防治学报, 2021, 32(1): 102-107. DOI: 10.16031/j.cnki.issn.1003-8035.2021.01.14
Zheng ZHANG, Xuening MA, Qiyou ZHU. Experimental analysis of horizontal frost heaving force of loess in Lanzhou City of Gansu Province Area[J]. The Chinese Journal of Geological Hazard and Control, 2021, 32(1): 102-107. DOI: 10.16031/j.cnki.issn.1003-8035.2021.01.14
Citation: Zheng ZHANG, Xuening MA, Qiyou ZHU. Experimental analysis of horizontal frost heaving force of loess in Lanzhou City of Gansu Province Area[J]. The Chinese Journal of Geological Hazard and Control, 2021, 32(1): 102-107. DOI: 10.16031/j.cnki.issn.1003-8035.2021.01.14

兰州地区黄土水平冻胀力分析

基金项目: 国家自然科学基金项目(41562014)
详细信息
    作者简介:

    张 正(1994-),男,甘肃镇原人,硕士,主要从事寒区岩土工程与基础工程方面学习和研究工作。E-mail:zzdyx072@163.com

    通讯作者:

    马学宁(1974-),男,宁夏中卫人,博士,教授,主要从事基础工程的教学及科研工作。E-mail:mxn1974@163.com

  • 中图分类号: TU411.93; P642.15+1−4

Experimental analysis of horizontal frost heaving force of loess in Lanzhou City of Gansu Province Area

  • 摘要: 为研究不同含水率黄土在一维冻结融化过程中温度场和水平冻胀力的变化特征规律,选取兰州地区黄土进行了封闭系统下的一维冻结融化试验。研究结果表明:土体的降温过程分为四个阶段,降温冻结初期各深度土体的温度下降速率较快;土体温度下降到0.4 ℃时降温曲线出现转折点,土层各深度降温速曲线出现近乎平行于横坐标的平稳段;冻结后期各深度土体的温度下降速率较慢。最大水平冻胀力沿着土体深度先是稳定变化较为小,然后增大到最大值最后减小。水平冻胀力最大值随含水率有很明显的变化,含水率越高水平冻胀力越大,而其他值的大小受含水率的影响较小,水平冻胀力最大值出现在相对深度0.6~0.8处。
    Abstract: In order to study the variation of temperature field and horizontal frost heaving force during the one-dimensional freezing and melting process of loess with different water content, the one-dimensional freezing and melting test under closed system was carried out on the loess from Lanzhou Area. The results show that the cooling process of the soil can be divided into four stages. The temperature drop rate of the soil at each depth is faster when the temperature is frozen. When the temperature drops to 0.4 ℃, the cooling curve shows a turning point, and the depth of the soil decreases. A plateau that is nearly parallel to the abscissa; the temperature of the soil at each depth is slower at the late stage of freezing. The maximum horizontal frost heaving force changes little along the soil depth, then increases to the maximum and finally decreases. The maximum value of horizontal frost heaving force changes obviously with the water content. The higher the water content is, the greater the horizontal frost heaving force is, while the other values are less affected by the water content. The maximum value of horizontal frost heaving force appears at the relative depth of 0.6 to 0.8.
  • 近年来,我国的经济建设取得了突破性的成就,同时也面临各种自然灾害日益加剧的问题,造成严重损失。防灾减灾已经成为保障我国经济建设的重要任务。其中,滑坡治理一直是我国灾害治理的主要工作。例如:四川省阿坝州茂县高位滑坡,导致10人死亡、3人受伤、73人失踪 [1];西藏拉萨市墨竹工卡县特大高位山体滑坡,造成66人死亡,17人失踪;贵州安顺市关岭县大寨村山体滑坡,造成 99 人死亡[2]

    为了减少滑坡造成的损失,学者们在治理滑坡方面进行了深入研究。桩板墙是一种治理滑坡的常见方式,已被广泛应用在各类边坡和滑坡工程治理中,效果很好。杲斐[3]提出基于土拱效应的合理桩间距取值范围,采用数值模拟方法分析了黄土边坡的稳定性,讨论了抗滑桩和桩板墙模型中桩土应力变形特征对桩间距的影响。李婷等[4]采用弹性力学理论分析了桩间土拱效应,计算确定出土拱的平面形态呈中间凸起两侧略微凹陷的曲线特征,按空间土压力分布模式与矩形简支板模型计算挡土板。黄治云[5]设计了大型推力试验,分别对桩前挂板与桩后挂板两种方案的桩间土拱效应与桩板土压力的变化规律进行了研究。肖双松[6]通过在桂林及简阳两个高速铁路路肩式桩板墙现场工点布置多种仪器进行现场观测,对抗滑桩板墙的侧向位移与墙背土压力影响因素进行了探讨。张建云[7]利用ABAQUS 研究桩板墙工程中土拱效应的三维空间分布特性,应用土拱效应的原理通过室内模型试验和数值分析对桩板墙做构造上的优化。曹利宏[8]参照哈牡客专某深路堑桩板墙支挡工程,利用有限元软件进行数值模拟,对深路堑桩板墙结构进行了优化设计研究。张燕[9]提出了斜插式桩板墙的设计计算方法,提出了预制绿化槽的斜插板墙体绿化方式。陈雷[10]提出了斜插式桩板墙新型结构形式,分析了抗滑桩起锚点问题。

    虽然在边坡和滑坡的治理方面已经取得了很多的研究成果,但是对治理工程结构型式的经济效益评价方面文献较少。因此本文主要采用桩板墙支挡结构进行西部山区城市土地开发过程中的工程滑坡治理问题,并且基于技术经济比选阐明了桩板墙挂板类型和适用性。以兰雅星河湾项目为依托,分析了该滑坡的变形特征和治理工程总体设计,重点对桩板墙挂板方式优化比选进行详细阐述。

    在边坡和滑坡治理工程中常用的抗滑支挡结构种类较多,如抗滑桩、抗滑挡墙、预应力锚索等,桩板墙也是其中之一。为了有效支挡抗滑桩桩间土体在不良条件下发生滑塌,需要在抗滑桩之间加设墙或板,当采用桩间挂板或搭板时就形成桩板墙[11]。桩板墙支挡结构在我国已经有近40年的历史,被广泛应用于公路、铁路路堑和路堤的支挡,也可用于滑坡等特殊路基的支挡。被誉为 “精美的百叶窗”的南昆铁路石头寨车站锚拉式桩板墙,就是一种将桩板墙与锚拉设施结为一体的创新结构[11]。据桩体与挂板设置方式的差异,可以分为:桩后挂板式、桩前挂板式、桩间挂板式和斜插板式。不同类型的挂板方式在结构受力、经济效益和环境保护等方面有显著差异(表1)。

    表  1  桩板墙类型及适用条件
    Table  1.  Types and applicable conditions of sheet pile wall
    类型挂板特征工程效果适用条件
    桩后挂板(1)挡土板置于桩背;(2)挡土板长度=桩净间距+搭接长度
    (3)挖方边坡中,土体开挖量过大,且开挖土体位于墙背及
    上部边坡坡脚,易引起山体扰动
    桩与桩之间空隙较大,影响道路美观多用于填方边坡
    桩前挂板(1)挡土板置于桩前;(2)挡土板长度可整板浇筑而成,
    预留相应伸缩缝;(3)土体开挖量不大,对山体扰动少
    需将桩体本身用素混凝土浇筑平顺,以图美观多用于挖方边坡
    桩间挂板(1)挡土板置于桩间;(2)挡土板长度=桩净间距;
    (3)土体开挖量介于桩后与桩前挂板之间,
    可引起小范围溜塌
    需将桩间挡土板端头间空隙用素混凝土浇筑平顺,以图美观多用于填、挖方边坡
    斜插板(1)挂板以一定的角度斜插于桩之间,夹角布置;
    (2)桩与板的连接有多种形式,可通过预埋钢筋连接
    或在桩上设置斜托或设置支撑块固定
    桩顶可设置植生槽种植藤蔓、垂吊植物,以提高桩板墙整体绿化效果多用于绿化要求高的填、挖方边坡
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    (1)桩后挂板式桩板墙

    桩后挂板式桩板墙就是在抗滑桩的后面设置挡土板(图1)。该支挡结构多用于填方边坡,若地段平缓,桩后挂板方式在工程中操作空间大,施工方便。在挖方边坡若采用桩后挂板方式,须在抗滑桩之间进行大量的人工或机械开挖,且开挖部位位于墙背的边坡坡脚,若土体性质较差,开挖后,没能立即采取挂板支挡,很容易出现溜塌破坏边坡稳定性,造成二次灾害。因此桩后挂板式桩板墙支挡结构用于填方边坡,则充分避免了上述问题。

    图  1  桩后挂板式桩板墙示意图和实例
    Figure  1.  Form and application example of the back hanging slab of the shoulder pile sheet wall pile

    (2)桩前挂板式桩板墙

    桩前挂板式桩板墙即在抗滑桩的前面设置挡土板(图2)。该支挡结构多用于挖方边坡,与桩后挂板相比而言,土体开挖量不大,对山体扰动小,且不受施工场地限制,便于人员和机械操作。但也有不足之处,桩与板之间的连接是用预埋在抗滑桩中的钢筋连接,通过焊接使桩与板紧密贴合。若贴合不到位出现缝隙,遇雨水天气,则会使桩与板之间的钢筋腐蚀。为避免钢筋腐蚀,如果条件允许,建议可采用CFRP(碳纤维)和BFRP(玄武岩纤维)等复合材料筋作为预埋构件。

    图  2  桩前挂板式桩板墙示意图和实例
    Figure  2.  Form and application example of the front hanging slab of the cutting pile sheet wall pile

    (3)桩间挂板式桩板墙

    桩间挂板式桩板墙是很多学者总结了前两者结构型式的优点并在此前基础上发展起来的一种新型支挡结构(图3)。可分a和b两种,其中a型为“植筋或预埋筋”的桩间挂板,其桩身预埋连接钢筋需按照设计的桩间挡土板位置严格定位,以免受力时产生扭曲。当然这种挂板类型仍存在预埋筋耐久性的问题。b型为“T”型截面的翼缘式桩板墙,挂板设置两桩之间并搭在连接两桩翼缘板上。翼缘式桩板墙桩间挂板方案结合了桩前、桩后两种挂板形式的优点,它不仅解决了桩后挂板开挖土体较多,也解决了桩前挂板易造成连接处钢筋腐蚀的问题,但由于该技术要求高,难度大,一般应用较少。

    图  3  桩间挂板式桩板墙示意图和实例
    Figure  3.  Form and application example of hanging slabs between piles and wall

    (4)斜插板式桩板墙

    将挂板以一定的角度斜插于桩之间就形成斜插板式桩板墙(图4)。与传统桩板墙结构相比,它是一种新型支挡结构,不但可以满足工程安全的需要,而且可在斜插板槽内种植绿色植物,从而达到与周围环境整体协调和谐美观。相比较而言,斜插板式桩板墙具有与生俱来的优越性,将板周围的土体可通过斜插板让土体变形加以释放,并且墙背后水体也可顺势流出,几乎可不考虑墙后水压力作用。这种特点相对于传统桩板墙则受力小,技术可靠。

    图  4  斜插式桩板墙示意图和实例
    Figure  4.  Form and application example of oblique inserted pile sheet wall pile

    桩前、桩后挂板式是常规桩板墙的施作方式,长期以来工程师们积累了丰富的经验,其操作简便,易于施工,得到了广泛应用。填方边坡多设置成桩后挂板方式,可以很好降低滑坡造成的危害,被广泛应用到公路、铁路和市政工程中。挖方边坡可以设置成桩前挂板方式,桩前挂板式可以很好抑制坡体土体的变形,施工快捷、外型构造平整美观,运营后养护维修费用低。但这两种挂板方式均需要合理的调节优化上部结构的形式并调整挂板的位置,从而达到增大结构安全性和合理优化工程投资的效果。

    桩间挂板式桩板墙具有良好的实用性和适应性,针对相对复杂的施工条件或施工场地,结合当地具体地形,桩间挂板式桩板墙能够发挥出其自身优越性。该结构形式仅针对桩间岩土体进行补充防护,在实际工程中可以有效节约材料、降低投资,具有良好效果。但采用桩间挂板对桩身表面通常要进行二次维修,需要增加维护成本。

    斜插板式桩板墙作为一种新型边坡支挡方式,绿色工程比较显著。整体的安全性能可行,有利于墙面的整体绿化,外型构造美观,具有较好的推广价值。斜插板式桩板墙具有结构轻型化、节省材料和工程数量少等优点,总体有利于节省工程投资,特别在地层稳定性较好的城市如高密度开发区,这类结构型式适用性较强。

    兰雅星河湾住宅小区位于兰州市城关区徐家湾[15]。该住宅小区依白塔山而建,位于黄河北岸Ⅱ级及Ⅲ阶地以上,面朝黄河,背靠白塔山,小区北侧建筑物紧临山体坡脚。小区内包括18栋楼房和商业区、公共活动区、地下车库及设备房组成,总用地面积约4.65×104 m2,总建筑面积约17.5×104 m2

    老滑坡为一中型滑坡,具有明显的滑坡地形地貌特征。在老滑坡前缘坡脚,因建住宅楼基坑开挖,致使老滑坡前缘坡脚临空面较大,导致老滑坡局部复活,发生滑动,形成新滑坡,为一小型滑坡。新、老滑坡性质均属于牵引式、破碎岩石滑坡,滑坡体主要由强风化的片麻岩及部分坡积碎石土构成,其滑动面主要位于强风化片麻岩泥质软弱夹层,滑坡全貌见图5

    图  5  滑坡全貌图
    Figure  5.  Landslide panorama

    坚持科学、合理地利用场地,不侵占基坑红线并确保地下工程作业空间,动态设计、信息化施工的原则。同时坚持以人为本、预防为主,结合水土保持、场外排洪考虑,避让和治理相结合的原则。根据《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330—2013)本次治理工程的设计年限为50年。

    本次治理工程分为两个阶段[16],即一期工程和二期工程,治理工程措施有锚固支挡工程、排水工程及坡面绿化工程。其中锚固支挡工程有:预应力锚索抗滑桩+挡土板、锚索框架和锚杆框架;排水工程有:截排水沟、平台硬化。主要治理工程在一期完成,部分锚索(杆)框架、截排水沟工程要在二期完成。工程布置平面如图6所示。

    图  6  治理工程布置平面和断面图
    Figure  6.  Layout plan and sectional view of project

    为防止桩间土及桩顶土滑塌,本工程原设计在桩与桩之间和桩顶设置钢筋混凝土挡土板。挡土板由3.6 m(长)/4.6 m(长)×0.3 m(宽)×1.0 m(高)的构件组成。安装挡土板前,先要把挡土板安装范围内的地基表层浮渣,松散物清除干净并夯实,达到一定的地基承载力,然后再用M7.5浆砌片石找平各凹凸处。其次,板与桩连接采用预留构件或植筋来完成,施工前应将桩与板的连接部分和预埋钢筋清除干净,预埋钢筋和板的连接钢筋采用双面焊接。施工挂板前应凿除桩侧护壁,板紧贴桩侧。桩身混凝土强度达到设计强度的75%以上时,进行挡土板施工,挂板材料采用C30钢筋混凝土浇筑而成。具体桩间挂板配筋图如图7所示、直接工程费用如表2所示。

    图  7  桩间挂板配筋图(单位: mm)
    Figure  7.  Reinforcement drawing of plate between piles(unit: mm)

    但后经建设单位、设计单位、监理单位、施工单位等人员多次现场踏勘,考虑到原设计桩间挂板施工的可能性,各方对桩间挂板实施提出了合理化的建议,将桩间挂板移至桩前实施。挂板总面积1625 m2,厚0.3 m,紧贴护壁。每12 m一条伸缩缝,伸缩缝设置在抗滑桩前。板与桩连接采用预留构件或植筋来完成,单元配筋图是以高1.0 m作为标准。具体桩前挂板配筋图如图8所示。

    图  8  桩前挂板配筋图(单位: mm)
    Figure  8.  Reinforcement drawing of pile front plate (unit: mm)
    表  2  桩间挂板工程量及直接工程费表
    Table  2.  Analysis of quantities and direct engineering cost of hanging plate between piles
    工程名称:兰雅星河湾住宅小区8#楼北侧滑坡治理工程标段:未命名
    项目编码010101002003项目名称挖一般土方工程量799.5 m3
    定额编号定额名称定额单位数量单价/元合计/元
    人工费材料费机械费人工费材料费机械费
    1-9人工挖土方 四类土
    深度 1.5 m以内
    m31.0024.450.000.0024.450.000.00
    1-87土方运输 运输距离
    500~1000 m
    m31.006.110.0016.146.110.0016.14
    小计30.560.0016.14
    分项直接工程费合计/元46.70
    项目编码010505003003项目名称现浇C30混凝土挡土板工程量327.06 m3
    定额编号定额名称定额单位数量单价/元合计/元
    人工费材料费机械费人工费材料费机械费
    借3-357现浇混凝土构件
    挡土板 混凝土
    10 m30.10922.913487.430.0092.29348.740.00
    借3-358现浇混凝土构件
    挡土板 模板
    10 m20.59214.27215.1190.08125.95126.4452.95
    小计218.24475.1952.95
    分项直接工程费合计/元746.38
    项目编码010515001003项目名称现浇构件钢筋工程量59.24 t
    定额编号定额名称定额单位数量单价/元合计/元
    人工费材料费机械费人工费材料费机械费
    5-4现浇构件非预应力钢筋
    螺纹钢Ⅱ级
    t0.20695.44318.45116.61139.10863.8423.33
    5-5现浇构件非预应力钢筋
    螺纹钢Ⅲ级
    t0.80709.314506.67116.61567.423605.1893.28
    小计706.534469.02116.61
    分项直接工程费合计/元5292.16
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    从直接工程费增量分析表(表3)中所示,该工程总投资上千万元,通过方案优化采用桩前挂板,仅仅增加了工程投资的1%,可以说对该工程建设并无实质性影响。从工程要求来分析,该边坡承受荷载大,安全性要求高。两方案的安全系数均可以满足规范要求。从工期和成本控制来看,根据各项工程开工情况,同步施工,交叉作业,保证工程质量,项目合同工期8个月,采用桩前挂板方案后,工期节省近一半;且采用桩间挂板对桩身表面要进行二次维修,大大增加了后期维护成本。从施工条件来看,该处坡形不规整,现场条件不好,小区北侧建筑物紧临山体坡脚,很不利于大型机械和人员施展,桩前挂板则避免了以上的困扰(图9)。另桩前挂板也避免了桩间及桩后土体的大量开挖,减少山体扰动。从加固效果来看,桩前挂板保护了护壁的完整性及工程整体的美观性,与周围环境和谐自然,有利于小区工程建设及后期居住环境的改善,更有利于开发商楼盘的出售(图10)。

    表  3  桩前挡板直接工程费增量分析
    Table  3.  Direct engineering cost increment analysis
    序号项目名称增量计算方式单价直接工程费/元
    1挖一般土方−799.5 m3/46.70元/m3−37336.65
    2增加现浇挡土板(C30砼量)160.44 m3125 m×13 m×0.3 m(总体积)−327.06 m3(原工程量)746.38元/m3119749.21
    3增加现浇钢筋(Φ22、14钢筋)29.06 t88.3 t(参考原设计)−59.24 t(原工程量)5292.16元/t153790.17
    总计236202.73
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    图  9  桩板墙施工过程
    Figure  9.  Construction process of sheet pile wall
    图  10  施工后照片
    Figure  10.  Photos after construction

    虽然桩前挂板方案的直接工程费增加了,但通过对两方案在工程要求、节约工期和成本、施工条件、加固效果等方面的对比分析,表明采用桩前挂板作为该滑坡的加固支护方案技术经济优势较明显[17-22]

    针对西部山区城市土地开发过程中的工程滑坡治理工程,依托典型案例进行方案的技术经济优化,获得了以下两方面有益认识:

    (1)阐述了边坡和滑坡治理工程中桩后挂板、桩前挂板、桩间挂板和斜插板式四类桩板墙的结构型式和差异性,着重从工程技术和经济角度综合分析了各自的适用性。填方边坡多设置成桩后挂板方式,可以很好降低边坡造成的危害,工程中操作空间大,施工方便。挖方边坡可以设置成桩前挂板方式,外型构造平整美观,运营后养护维修费用低。针对技术要求高,难度大的填、挖方边坡,桩间挂板结构方式仅针对桩间岩土体进行补充防护,在实际工程中有效节约材料、降低投资,具有良好效果。斜插板式桩板墙外型构造美观,多用于绿化要求高的填挖方边坡。

    (2)以兰雅星河湾项目为依托,分析了该滑坡的变形特征和治理工程总体设计,重点针对桩前挂板和桩间挂板两种方式进行了优化比选,实践表明该工程最终采用的桩前挂板加固方案较好的解决了坡体稳定性问题,工程整体与周围环境和谐自然。

    致谢:感谢兰雅星河湾项目技术人员对本人的技术指导和建议!

  • 图  1   试验系统示意图

    Figure  1.   Schematic diagram of the testing system

    图  2   试验装置实物图

    Figure  2.   Physical drawings of the test facility

    图  3   温度的变化曲线

    Figure  3.   Variation curve of temperature

    图  4   水平冻胀力随温度变化曲线

    Figure  4.   Variation of horizontal frost heaving force with the temperature

    图  5   水平冻胀力沿深度的分布

    Figure  5.   Distribution of horizontal frost heaving force along depth

    图  6   时间-水平冻胀力和温度

    Figure  6.   Time-horizontal frost heaving force and temperature

    表  1   黄土基本物理指标

    Table  1   Basic physical properties of loess

    比重
    Gs
    液限
    wL/%
    塑限
    wp/%
    塑性指数
    Ip
    最优含水率
    wopc/%
    最大干密度
    ρdmax/(g·cm−3)
    2.7128.3815.2113.1713.61.89
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出版历程
  • 收稿日期:  2019-11-12
  • 修回日期:  2020-03-01
  • 网络出版日期:  2021-02-25
  • 刊出日期:  2021-02-25

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